Page 236 - indexf

6 πν  2 Lmпр
zo t
Sдин = , (9.9)

где mпр = (mг + λ mк)L – приведенная масса конвейера; mг и
mк – погонные массы груза и движущихся частей конвейера; L -

длина конвейера; λ – коэффициент, учитывающий колебания

обратной цепи; λ= 1..2; zо - число зубьев ведущей звездочки; t -
шаг тяговой цепи.

Применение данной методики рассмотрим на примере тяго-

вого расчета пластинчатого конвейера со сложной комбиниро-

ванной трассой (рис. 9.6).

Натяжение в точке 1 контура конвейера: S1 = Smin.

Натяжение цепей в точке 2: S2 = S1 + W1−2 = S1 + qo Lw. -

Здесь qo – погонная нагрузка движущихся частей конвейера –
настила с цепями; w – коэффициент сопротивления движению

ходовой части конвейера. Обычно принимают значение w =

0,06...0,13 для пластинчатых втулочно-катковых цепей с катка-

ми на подшипниках скольжения, а также w = 0,02...0,045 – для

тех же цепей с катками на подшипниках качения (большие зна-

чения - для тяжелых условий работы).

На участке 2 – 3 настил движется по криволинейному пути с

радиусом R1, что вызывает дополнительные сопротивления:

( )S3 = S2ewα1 = S1 + qo L1w ⋅ ewα1 ,

где α1 – угол обхвата тяговым элементом криволинейного
участка 2 – 3.

Натяжения в остальных точках контура:

( )S4 = S3 + W3−4 = S1 + qo L1w ⋅ ewα1 + qo L2 w − qo H ;

[( ) ]S5 = S4ewα2 = S1 + qo L1w ⋅ ewα1 + qo L2 w − qo H ⋅ ewα2 ,

где α2 – угол обхвата тяговым элементом криволинейного
участка 4 – 6.

На участке 4 – 5 направляющие препятствуют подъему цепей

вверх:

236