Page 121 - indexf

Rк = Rн = Rв = Qн ⋅ b + Gк ⋅ b1 , (2.12)
a

где b, b1 – плечи приложения сил Qн и Gк относительно оси
передней ветви грузовых цепей.

Кроме указанных реакций, по основным каткам у рам возни-

кают реакции Rн′ и Rв′ , вызываемые парой сил 2F от внецен-

тренного закрепления концов грузовых цепей на корпусе ци-

линдра подъема относительно оси плунжера на плече l2. Можно

принять также Rн′ = Rв′ .

Тогда сопротивление, вызываемое качением основных катков

по направляющим, 2ω(Rк + Rн ) +

W3 = η1 ⋅η2 2wRн′ . (2.13)
η2

Общий коэффициент сопротивления качению катков

w = 1 (2f + µd к ), (2.14)
Dк

где f – коэффициент трения второго рода (плечо трения каче-

ния), f ≈ 0,04 см; µ – условный коэффициент трения, учитываю-

щий качение шариков (роликов) по дорожке внутреннего кольца

подшипника, µ = 0,015.

Пара сил

2F = 2S ⋅l2 , (2.15)
H1

где S – усилие в одной ветви грузовых цепей; H1 – высота от
шарового шарнира цилиндра подъема на нижней поперечине

наружной рамы до оси роликов траверсы или выдвижной рамы,

через которые перекинуты грузовые цепи.

Для проектного расчета принимают

H1 ≈ H + a , (2.16)
где H – наибольшая высота подъема.

Усилие в одной ветви грузовой цепи (2.17)

S = Qн + G1 + 2w(Rк + Rн )

4η1

121